引言

　　航空電子設(shè)備在生產(chǎn)、運(yùn)輸和使用過(guò)程中不可避免地要受到振動(dòng)和沖擊的作用。這些振動(dòng)和沖擊的作用可能導(dǎo)致電子設(shè)備的多種形式的失效，甚至破壞。這些振動(dòng)和沖擊引起的電子設(shè)備的破壞螺釘與螺母松脫、機(jī)箱的變形、PCB 焊點(diǎn)斷裂剝離、器件引腳斷裂等。尤其是隨著PCB 不斷向高精度、高密度、小間距、多層化、高速傳輸方向發(fā)展和大規(guī)模集成電路（VLSI）的飛速發(fā)展，它的功能更全、體積更小，封裝引腳更多、更密的IC 和SOIC 不斷涌現(xiàn)，特別是表面貼裝技術(shù)（SMT）的廣泛應(yīng)用，都對(duì)PCB 組件提出了更高的挑戰(zhàn)。

　　對(duì)航空電子設(shè)備而言，振動(dòng)和沖擊引起的故障會(huì)大大降低其可靠性，產(chǎn)生極其嚴(yán)重的后果。有關(guān)文獻(xiàn)顯示，航空電子產(chǎn)品因振動(dòng)、沖擊動(dòng)力學(xué)環(huán)境所引起的失效率占總失效率的28.7%。在對(duì)航電設(shè)備進(jìn)行的振動(dòng)環(huán)境試驗(yàn)中，PCB 也時(shí)常有發(fā)生。通過(guò)對(duì)PCB 組件進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析、設(shè)計(jì)可以有效地降低其在環(huán)境試驗(yàn)中出現(xiàn)故障概率，提高航電產(chǎn)品的可靠性和質(zhì)量。

　　動(dòng)力學(xué)分析是以動(dòng)態(tài)特性分析為基礎(chǔ)的。通過(guò)對(duì)PCB 組件進(jìn)行動(dòng)態(tài)特性分析可以建立其動(dòng)力學(xué)模型。只有建立起準(zhǔn)確地動(dòng)力學(xué)模型才可以對(duì)起進(jìn)行有效地動(dòng)力學(xué)分析。為此，本文試圖采用有限元分析（FEA）與實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析（EMA）相結(jié)合的預(yù)試驗(yàn)分析技術(shù)來(lái)進(jìn)行某航電設(shè)備PCB 組件（圖1 所示）的動(dòng)態(tài)特性分析，并建立了該P(yáng)CB 組件的有限元?jiǎng)恿W(xué)分析模型。

　　1 有限元模態(tài)分析

　　作為一種成熟的數(shù)值分析技術(shù)，有限元分析技術(shù)（FEA）被廣泛應(yīng)用于電子設(shè)備PCB 組件的動(dòng)態(tài)特性分析。并且，F(xiàn)EA 可以幫助工程師設(shè)計(jì)更可靠的PCB 組件，通過(guò)設(shè)計(jì)之初預(yù)測(cè)潛在的失效和疲勞。本文以某航空電子設(shè)備的PCB 組件（圖1）為研究對(duì)象，其外形尺寸（長(zhǎng)×寬×厚）為133.5mm×79mm×1.8mm，通過(guò)PCB 四個(gè)角處螺釘固定在電子設(shè)備的機(jī)殼上。該P(yáng)CB 組件的外形尺寸和固定方式均與規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)PCB 相似，只是厚度大了一些。元器件和接插件采用表面貼裝技術(shù)（SMT）與PCB 組裝，其中元器件的封裝主要為BGA、QFP 和SOP。

　　圖1 對(duì)象PCB 組件

　　1.1 有限元分析模型

　　組成對(duì)象PCB 組件的各個(gè)部分的材料物理性能參數(shù)如表1 所示。根據(jù)該P(yáng)CB 組件幾何尺寸信息和相關(guān)材料信息，在ANSYS 中建立了有限元分析模型（圖2）。由于要得到的是PCB組件整體所表現(xiàn)出的動(dòng)態(tài)性能數(shù)據(jù)，而不是元器件本身的細(xì)節(jié)數(shù)據(jù)，因此建立模型時(shí)，對(duì)元器件和接插件進(jìn)行了簡(jiǎn)化。具體地，采用矩形和正方形塊來(lái)模擬元器件，接插件采用其大致外形來(lái)模擬。有限元分析模型中各部位均采用三維實(shí)體單元（SOLID187）來(lái)進(jìn)行網(wǎng)格劃分（采用實(shí)體單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分，雖然一定程度上增大了計(jì)算量，但是從CAD 到CAE 的模型的工作量大大減少，有利于工程應(yīng)用推廣），并且元器件與PCB、接插件與PCB 之間的連接均采用多點(diǎn)約束（MPC）來(lái)模擬。同時(shí)，由于電子機(jī)殼的剛度遠(yuǎn)大于PCB 組件的剛度，在有限元模型中在四個(gè)角處的螺釘孔處施加固定支撐約束來(lái)模擬該P(yáng)CB 組件與設(shè)備機(jī)殼的螺釘連接。

　　表1 對(duì)象PCB 各組成部分材料的物性參數(shù)

　　圖2 對(duì)象PCB 組件的有限元模型

　　1.2 有限元模態(tài)分析結(jié)果

　　建立起對(duì)象PCB 組件的有限元模型，并采用蘭索斯分塊法（Block Lanczos Method）進(jìn)行模態(tài)分析。模態(tài)分析就是通過(guò)求解系統(tǒng)的特征方程，一般多自由度系統(tǒng)的特征方程可以成式（1）所示的形式，來(lái)得到系統(tǒng)的特征值和特征向量，亦即振動(dòng)系統(tǒng)固有頻率和振型。

　　式中，［M］－系統(tǒng)的質(zhì)量矩陣，有限元模態(tài)分析中由單元質(zhì)量矩陣組裝而成；［K］－系統(tǒng)的剛度矩陣，有限元模態(tài)分析中由單元?jiǎng)偠染仃嚱M裝而成；{X}—系統(tǒng)的位移向量；ω－系統(tǒng)的特征值。

　　通過(guò)模態(tài)分析，得到了采用四顆螺釘固定的對(duì)象PCB 組件的前三階固有頻率和振型，具體見(jiàn)表2。該P(yáng)CB 組件的第1 階振型為一階彎曲，第2 階振型為扭轉(zhuǎn)，第3 階振型為正弦波狀彎曲。這些振型與得到的四顆螺釘固定下JEDEC 標(biāo)準(zhǔn)板相似。

　　表2 有限元模態(tài)分析結(jié)果

　　圖3 PCB 組件第1 階振型（FEA）

　　圖4 PCB 組件第2 階振型（FEA）

　　圖5 PCB 組件第3 階振型（FEA）

　　2 實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析

　　實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析是若干工程學(xué)科的綜合，它通過(guò)建立試驗(yàn)“裝置”、估計(jì)頻響函數(shù)、系統(tǒng)識(shí)別、識(shí)別結(jié)果驗(yàn)證4 個(gè)步驟得到系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)：固有頻率、振型、模態(tài)阻尼等。實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析的結(jié)果經(jīng)常被用來(lái)檢驗(yàn)有限元分析模型的有效性和正確性。為了檢驗(yàn)本文所建立的對(duì)象 PCB 組件的有限元分析模型的有效性和模態(tài)分析結(jié)果的正確性，對(duì)該P(yáng)CB 組件進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)?zāi)B(tài)分析。