1 引言

直流電機(jī)具有優(yōu)良的調(diào)速特性， 調(diào)速平滑、方便、調(diào)速范圍廣， 過(guò)載能力強(qiáng)， 可以實(shí)現(xiàn)頻繁的無(wú)級(jí)快速啟動(dòng)、制動(dòng)和反轉(zhuǎn)， 能滿足生產(chǎn)過(guò)程中自動(dòng)化系統(tǒng)各種不同的特殊運(yùn)行要求， 因此在工業(yè)控制領(lǐng)域， 直流電機(jī)得到了廣泛的應(yīng)用。

許多半導(dǎo)體公司推出了直流電機(jī)專用驅(qū)動(dòng)芯片， 但這些芯片多數(shù)只適合小功率直流電機(jī)， 對(duì)于大功率直流電機(jī)的驅(qū)動(dòng)， 其集成芯片價(jià)格昂貴。 基于此， 本文詳細(xì)分析和探討了較大功率直流電機(jī)驅(qū)動(dòng)電路設(shè)計(jì)中可能出現(xiàn)的各種問(wèn)題， 有針對(duì)性設(shè)計(jì)和實(shí)現(xiàn)了一款基于25D60-24A 的直流電機(jī)驅(qū)動(dòng)電路。 該電路驅(qū)動(dòng)功率大， 抗干擾能力強(qiáng)， 具有廣泛的應(yīng)用前景。

2 H 橋功率驅(qū)動(dòng)電路的設(shè)計(jì)

在直流電機(jī)中， 可以采用GTR 集電極輸出型和射極輸出性驅(qū)動(dòng)電路實(shí)現(xiàn)電機(jī)的驅(qū)動(dòng)， 但是它們都屬于不可逆變速控制， 其電流不能反向， 無(wú)制動(dòng)能力， 也不能反向驅(qū)動(dòng)， 電機(jī)只能單方向旋轉(zhuǎn)， 因此這種驅(qū)動(dòng)電路受到了很大的限制。對(duì)于可逆變速控制， H 橋型互補(bǔ)對(duì)稱式驅(qū)動(dòng)電路使用最為廣泛?？赡骝?qū)動(dòng)允許電流反向， 可以實(shí)現(xiàn)直流電機(jī)的四象限運(yùn)行， 有效實(shí)現(xiàn)電機(jī)的正、反轉(zhuǎn)控制。 而電機(jī)速度的控制主要有三種， 調(diào)節(jié)電樞電壓、減弱勵(lì)磁磁通、改變電樞回路電阻。 三種方法各有優(yōu)缺點(diǎn)， 改變電樞回路電阻只能實(shí)現(xiàn)有級(jí)調(diào)速， 減弱磁通雖然能實(shí)現(xiàn)平滑調(diào)速， 但這種方法的調(diào)速范圍不大， 一般都是配合變壓調(diào)速使用。 因此在直流調(diào)速系統(tǒng)中， 都是以變壓調(diào)速為主， 通過(guò)PWM（Pulse Width Modulation）信號(hào)占空比的調(diào)節(jié)改變電樞電壓的大小， 從而實(shí)現(xiàn)電機(jī)的平滑調(diào)速。

2.1 H 橋驅(qū)動(dòng)原理

要控制電機(jī)的正反轉(zhuǎn)， 需要給電機(jī)提供正反向電壓， 這就需要四路開(kāi)關(guān)去控制電機(jī)兩個(gè)輸入端的電壓。 當(dāng)開(kāi)關(guān)S1 和S4 閉合時(shí)， 電流從電機(jī)左端流向電機(jī)的右端， 電機(jī)沿一個(gè)方向旋轉(zhuǎn)；當(dāng)開(kāi)關(guān)S2 和S3 閉合時(shí)， 電流從電機(jī)右端流向電機(jī)左端， 電機(jī)沿另一個(gè)方向旋轉(zhuǎn)， H 橋驅(qū)動(dòng)原理等效電路圖如圖1 所示。

圖1 H 橋驅(qū)動(dòng)原理電路圖

2.2 開(kāi)關(guān)器件的選擇及H 橋電路設(shè)計(jì)

常用的電子開(kāi)關(guān)器件有繼電器， 三極管， MOS 管， IGBT 等。 普通繼電器屬機(jī)械器件， 開(kāi)關(guān)次數(shù)有限， 開(kāi)關(guān)速度比較慢。 而且繼電器內(nèi)部為感性負(fù)載， 對(duì)電路的干擾比較大。 但繼電器可以把控制部分與被控制部分分開(kāi)， 實(shí)現(xiàn)由小信號(hào)控制大信號(hào)， 高壓控制中經(jīng)常會(huì)用到繼電器。 三極管屬于電流驅(qū)動(dòng)型器件， 設(shè)基極電流為IB， 集電極電流為IC， 三極管的放大系數(shù)為β， 如果， IB*β》=IC， 則三極管處于飽和狀態(tài)， 可以當(dāng)作開(kāi)關(guān)使用。 要使三極管處于開(kāi)關(guān)狀態(tài)， IB= IC/β， 三極管驅(qū)動(dòng)管的電流跟三極管輸出端的電流成正比， 如果三極管輸出端電流比較大， 對(duì)三極管驅(qū)動(dòng)端的要求也比較高。 MOS 管屬于電壓驅(qū)動(dòng)型器件， 對(duì)于NMOS 來(lái)說(shuō)， 只要柵極電壓高于源極電壓即可實(shí)現(xiàn)NMOS 的飽和導(dǎo)通， MOS 管開(kāi)啟與關(guān)斷的能量損失僅是對(duì)柵極和源極之間的寄生電容的充放電， 對(duì)MOS管驅(qū)動(dòng)端要求不高。 同時(shí)MOS 端可以做到很大的電流輸出， 因此一般用于需要大電流的場(chǎng)所。 IGBT 則是結(jié)合了三極管和MOS 管的優(yōu)點(diǎn)制造的器件， 一般用于200V 以上的情況。

在本設(shè)計(jì)中， 電機(jī)工作電流為3.8A， 工作電壓24V， 電機(jī)驅(qū)動(dòng)的控制端為51 系列單片機(jī)， 最大灌電流為30mA. 因此采用MOS管作為H橋的開(kāi)關(guān)器件。 MOS管又有NMOS和PMOS之分， 兩種管子的制造工藝不同， 控制方法也不同。 NMOS 導(dǎo)通要求柵極電壓大于源極電壓（10V-15V）， 而PMOS 的導(dǎo)通要求柵極電壓小于源極電壓（10V-15V）。 在本設(shè)計(jì)中， 采用24V 單電源供電， 采用NMOS 管的通斷控制的接線如圖2 所示， 只要G 極電壓在10-15V 的范圍內(nèi)， NMOS 即可飽和導(dǎo)通， G 極電壓為0 時(shí)， NMOS 管關(guān)斷。

圖2 NMOS 接線圖

采用PMOS 管實(shí)現(xiàn)通斷控制時(shí)， 其接線如圖3 所示， G 極電壓等于電源電壓VCC 時(shí)PMOS 關(guān)斷。

圖3 PMOS 接線圖

10V《VCC-Vg《15 時(shí)PMOS 打開(kāi)。 當(dāng)VCC》15V 時(shí)， 要使PMOS 導(dǎo)通則G 極電壓為VCC-15V. PMOS 的導(dǎo)通與關(guān)斷， 是在電源電壓VCC 與VCC-15V 之間切換， 當(dāng)電源電壓VCC 較大時(shí)控制不方便。 比較圖2 圖3 可知：NMOS位于負(fù)載的下方， 而PMOS 位于負(fù)載的上方， 用NMOS 和PMOS， 替換掉圖1 中的開(kāi)關(guān)， 就可以組成由MOS 管組成的H 橋， 如圖4 所示。

圖4 PMOS 和NMOS 管構(gòu)成的H 橋

Q1 和Q4 導(dǎo)通， 電機(jī)沿一個(gè)方向旋轉(zhuǎn)， Q2 和Q3 導(dǎo)通電機(jī)沿另一個(gè)方向旋轉(zhuǎn)。 在本系統(tǒng)中， 電機(jī)的工作電壓為24V， 即電源電壓為24V， 則要控制H 橋的上管（PMOS）導(dǎo)通和關(guān)斷的電壓分別為24V-15V=9V 和24V， 而對(duì)于下管（NMOS）來(lái)說(shuō)， 導(dǎo)通與關(guān)斷電壓分別為15V 和0V， 要想同時(shí)打開(kāi)與關(guān)斷上、下兩管， 所用的控制電路比較復(fù)雜。 而且， 相同工藝做出的PMOS 要比NMOS 的工作電流小， PMOS 的成本高。 分別用PMOS 和NMOS 做上管與下管， 電路的對(duì)稱性不好。 由于上述問(wèn)題， 在構(gòu)建H 橋的時(shí)候僅采用NMOS 作為功率開(kāi)關(guān)器件。 用NMOS 搭建出的H 橋如圖5 所示：

圖5 NMOS 管構(gòu)成的H 橋

圖5NMOS 管組成的H 橋中， 首先分析由Q1 和Q4 組成的通路， 當(dāng)Q1 和Q4 關(guān)斷時(shí)， A 點(diǎn)的電位處于“懸浮”狀態(tài)（不確定電位為多少）（Q2 和Q3 也關(guān)斷）。 在打開(kāi)Q4 之前， 先打開(kāi)Q1， 給Q1 的G 極15V 的電壓， 由于A 點(diǎn)“懸浮”狀態(tài)， 則A 點(diǎn)可以是任何電平， 這樣可能導(dǎo)致Q1 打開(kāi)失??；在打開(kāi)Q4 之后， 嘗試打開(kāi)Q1， 在Q1 打開(kāi)之前， A 點(diǎn)為低電位， 給Q1 的G 極加上15V 電壓， Q1 打開(kāi)， 由于Q1 飽和導(dǎo)通， A 點(diǎn)的電平等于電源電壓（本系統(tǒng)中電源電壓為24V）， 此時(shí)Q1 的G 極電壓小于Q1 的S 極電壓， Q1 關(guān)斷， Q1 打開(kāi)失敗。 Q2 和Q3 的情況與Q1 和Q4 相似。 要打開(kāi)由NMOS 構(gòu)成的H 橋的上管， 必須處理好A 點(diǎn)（也就是上管的S 極）“懸浮”的問(wèn)題。 由于NMOS的S 極一般接地， 被稱為“浮地”。 要使上管NMOS 打開(kāi)， 必須使上管的G 極相對(duì)于浮地有10-15V 的電壓差， 這就需要采用升壓電路。

2.3 H 橋控制器

在H橋的驅(qū)動(dòng)中， 除了考慮上管的升壓電路外， 還要考慮到在H橋同臂的上管和下管（如圖5 中的Q1 和Q3）不能同時(shí)導(dǎo)通。 如果上管和下管同時(shí)導(dǎo)通， 相當(dāng)于從電源到地短路， 可能會(huì)燒毀MOS 管或電源， 即使很短時(shí)間的短路現(xiàn)象也會(huì)造成MOS的發(fā)熱。 在功率控制中一般采用在兩次狀態(tài)轉(zhuǎn)變中插入“死區(qū)”的方法來(lái)防止瞬時(shí)的短路。在選擇H 橋控制器的時(shí)候最好滿足上述兩種邏輯條件， 又用足夠大的驅(qū)動(dòng)電流來(lái)驅(qū)動(dòng)NMOS。

本系統(tǒng)中采用IR2103 作為NMOS 控制器， IR2103 內(nèi)部集成升壓電路， 外部?jī)H需要一個(gè)自舉電容和一個(gè)自舉二極管即可完成自舉升壓。 IR2103 內(nèi)部集成死區(qū)升成器， 可以在每次狀態(tài)轉(zhuǎn)換時(shí)插入“死區(qū)”， 同時(shí)可以保證上、下兩管的狀態(tài)相反。 IR2103 和NMOS 組成的H 橋半橋電路如下圖6 所示：

圖6 IR2103 和NMOS 管構(gòu)成的H 橋半橋電路

由IR2103 的應(yīng)用手冊(cè)中得知自舉電容選擇取決于以下幾個(gè)因素：1. 要求增強(qiáng) MGT 的門電壓， 2. 用于高端驅(qū)動(dòng)電路的 IQBS –靜態(tài)電流， 3. 電平轉(zhuǎn)換器的內(nèi)部電流， 4. MGT-柵-源正向漏電流， 5. 自舉電容漏電流。 其中因素 5 僅與自舉電容是電解電容時(shí)有關(guān)， 如果采用其他類型的電容， 則可以忽略。 最小自舉電容值可以通過(guò)以下公式（1）計(jì)算得到：

其中： Qg = 高端 FET 的門電荷， f = 工作頻率， ICbs （leak） =自舉電容漏電流， Iqbs （max） = 最大 VBS 靜態(tài)電流，VCC = 邏輯電路部分的電壓源， Vf = 自舉二極管的正向壓降， VLS = 低端 FET 或者負(fù)載上的壓降， VMin = VB 與VS 之間的最小電壓， Qls = 每個(gè)周期的電平轉(zhuǎn)換所需要的電荷（對(duì)于 500V/600V MGD 來(lái)說(shuō)， 通常為 5nC， 而1200 V MGD 為 20 nC。

圖中D1 為自舉二極管， C4 為自舉電容。 并不是電容的值越大就越好， 電容的取值和IR2103 的工作頻率密切相關(guān)， 電容取值越大工作頻率越低。 電容的漏電流對(duì)系統(tǒng)的性能有很大影響。 自舉二極管要承受系統(tǒng)所有的電壓， 自舉二極管的前向壓降也影響著自舉電容的選擇， 同時(shí)自舉二極管的開(kāi)關(guān)速度也直接影響系統(tǒng)的工作頻率， 一般選用超快恢復(fù)二極管。 由示波器獲得自舉電路升壓波形如下圖7 所示：

圖7 自舉電路升壓波形

圖中B部分為自舉升壓后VB端的電壓， 圖中A部分是由于在上管關(guān)斷的過(guò)程中， 由于下管中的寄生二極管，會(huì)產(chǎn)后續(xù)流， 使VS 端產(chǎn)生負(fù)電壓， 從而使電容過(guò)充。 要削弱電容的過(guò)充可采用0.47uF 以上的自舉電容， 同時(shí)可以在地與VS 端加入續(xù)流二極管。 如下圖所示：

圖8 在IR2103 中加入續(xù)流二極管電路。

圖中D2即為續(xù)流二極管， 續(xù)流二極管采用普通二極管即可， 但VS電壓恢復(fù)越快， 自舉電容過(guò)充現(xiàn)象越不明顯， 本系統(tǒng)采用1N4148 作為續(xù)流二極管。

由于驅(qū)動(dòng)器和MOSFET 柵極之間的引線、地回路的引線等所產(chǎn)生的電感， 以及IC 和FET 內(nèi)部的寄生電感，在開(kāi)啟時(shí)會(huì)在MOSFET 柵極出現(xiàn)振鈴， 一方面增加MOSFET 的開(kāi)關(guān)損耗， 同時(shí)EMC 方面不好控制。 在MOSFET 的柵極和驅(qū)動(dòng)IC 的輸出之間串聯(lián)一個(gè)電阻（如圖9 中B 所示）。 這個(gè)電阻稱 為“柵極電阻”， 其作用是調(diào)節(jié)MOSFET 的開(kāi)關(guān)速度， 減少柵極出現(xiàn)的振鈴現(xiàn)象， 減小EMI， 也可以對(duì)柵極電容充放電起限流作用。 該電阻的引入減慢了MOS 管的開(kāi)關(guān)速度， 但卻能減少EMI， 使柵極穩(wěn)定。

圖9 消除振鈴電路。

MOS 管的關(guān)斷時(shí)間要比開(kāi)啟時(shí)間慢（開(kāi)啟充電， 關(guān)斷放電）， 因此就要改變MOS 管的關(guān)斷速度， 可以在柵極電阻上反向并聯(lián)一個(gè)二極管（如圖9 中A 所示）， 當(dāng)MOS 管關(guān)斷時(shí)， 二極管導(dǎo)通， 將柵極電阻短路從而減少放電時(shí)間。 由于VS 端可能出現(xiàn)負(fù)電壓， 在VS 端串入一個(gè)合適的電阻， 可以在產(chǎn)生負(fù)電壓時(shí)起到限流作用， 針對(duì)負(fù)載電機(jī)為感性器件， 在H 橋的輸出端并一個(gè)小電容， 并在局部供電部分加一個(gè)去藕電容十分必要。 其電路如下圖所示：

圖10 限流去耦電路。

圖中C7 為局部去藕電容， 可以取100uF， C6 為輸出電容， 根據(jù)負(fù)載取值。 由于采用電容式自舉電路， 電容在工作的過(guò)程中會(huì)自行放電， 所以PWM波的占空比接近100%但不能達(dá)到100%. 但這不影響電機(jī)的正常工作， 因?yàn)殡姍C(jī)本身固有的特性， 電機(jī)有一個(gè)較小的飽和區(qū)， 即或占空比增大， 其轉(zhuǎn)速也不會(huì)有明顯的變化。 因此上述電路完全滿足工作的需要。

3 硬件測(cè)試

為了對(duì)驅(qū)動(dòng)器性能進(jìn)行測(cè)試， 選用25D60-24V 的直流電機(jī)進(jìn)行閉環(huán)控制控制， 電機(jī)的額定功率為60W， 額定轉(zhuǎn)速為2800rpm， 額定電壓為24V， 額定電流為3.8A. 其電機(jī)的最高轉(zhuǎn)速可達(dá)2910rpm， 電機(jī)啟動(dòng)的最低轉(zhuǎn)速為44rpm， 堵轉(zhuǎn)時(shí)無(wú)明顯發(fā)熱現(xiàn)象。 為了測(cè)試電路工作的穩(wěn)定性， 連續(xù)三天電機(jī)工作8 小時(shí)以上， 電路的發(fā)熱較??；為了測(cè)試電路的抗沖擊， 抗干擾能力， 系統(tǒng)在開(kāi)與關(guān)之間連續(xù)進(jìn)行多次切換， 電路工作沒(méi)有出現(xiàn)任何故障；另外系統(tǒng)在突然增加負(fù)載的情況下也能正常工作。 因此完全滿足驅(qū)動(dòng)的需要， 而且設(shè)計(jì)過(guò)程中， 為防止啟動(dòng)和制動(dòng)電流的驟然升高， 電路有較大的電流冗余， 電路中最高電流可以達(dá)到8A， 有效地保證了電路工作的穩(wěn)定性，并具有很強(qiáng)的抗干擾能力。

4 結(jié)論

本文設(shè)計(jì)并實(shí)現(xiàn)了一種較大功率直流電機(jī)驅(qū)動(dòng)電路， 從器件的選擇到系統(tǒng)的實(shí)現(xiàn)， 詳細(xì)分析和探討了電路設(shè)計(jì)過(guò)程中可能出現(xiàn)的各種問(wèn)題， 并通過(guò)理論計(jì)算和工程實(shí)踐解決上述問(wèn)題。 該電路魯棒性強(qiáng)， 實(shí)用性廣， 尤其適合驅(qū)動(dòng)較大功率的直流電機(jī)。